03b daya dukang tiang in situ test r

7/24/2019 03b Daya Dukang Tiang in Situ Test R

1/42

D

AYA

D

UKUNG

T

IANG

IN

SITU

T

Rekayasa PondasPerencanaan Praktis & Metode Pelaksana


2/42

METODA PERHITUNGAN DAYA DUKUNG TIANG

Perhitungan daya dukung tiang tunggal didasarkan pada tingkat penyelepekerjaan apakah tahap desain, pelaksanaan atau sudah terpasang.

Tahapan Metoda Data yang dipeDesain Statik Salah satu dari data

1. Tes Lab (f, c, g)2. NSPT3. Data Sondir (qc d

Pelaksanaan(khusus untuk tiangpancang)

Dinamik Data Pemancangan1. Berat Pemukul2. Tinggi jatuh pem3. Jenis Alat4. Penurunan/puku

Sudah terpasang Tes Beban (loading test) Penurunan vs beba


3/42

D

AYA

D

UKUNG

T

IANG

Daya Dukung sebuah tiang adalah terdiri dari 2

komponen, yaitu komponen skin friction danpobearing.

Dimana : Qe = Daya dukung Ujung

Qs= Daya dukung friksi / geser

FK

Q

Q

QQQ

u

a

seu


4/42

a. Dari Data CPT (

Cone Penetration Test

)

Jika yang tersedia adalah data CPT, maka daya dukung ijin sepondasi tiang dapat diformulasikan sebagai berikut :

Dimana :

JHP= Jumlah hambatan pelekat (Total friction) penjumlahanskin atausleeve frictiondari konus sondir sampai kedalaman tertentu O = Keliling tiang [cm]qc = Tahanan konus pada dasar pondasi [kg/cm

2]Ab = Luas penampang alas / ujung tiang [cm

2]

3

xAq

5

JHPxOQ

FK2

Q

FK1

QQ

bca

esa


5/42

JHP

qc


6/42

Kapasitas tiang dalam tanah granular

Vesic (1967) menyarankan tahanan ujung t

persatuan luas (fb) kurang lebih sama dentahanan kerucut (qc), atau :

fb = qc

Tahanan ujung ultimate tiang (Qb) dinyatakoleh persamaan :

Qe = Ab . qc


7/42

Kapasitas tiang dalam tanah granular

Meyerhof (1976) juga

menyarankanpenggunaan persamaandiatas, yaitu dengan nilaiqc adalah nilai rata-rata

dihitung dari 8d di atasdasar tiang sampaidengan 4d di bawahdasar tiang.


8/42

Untutanah pa

tertenterletak a

sampbawah ujun

hargama

d


9/42

Bila belum ada data hubungan antara tahanan kerucut (qc) dan tahayang meyakinkan, Tomlinson (1977) menyarankan penggunaan fahitungan tahanan ujung :

Qe

= . Ab

. qc

Untuk hitungan tahanan ujung tiang dari uji sondir ini Heijinen (1974dan Beringen (1979) menyarankan nilai faktor wseperti pada tabe

Kondisi Tanah Fak

Pasir terkonsolidasi normal (OCR=0)Pesir mengandung banyak kerikil kasar;pasir dengan OCR = 2 s.d. 4Kerikil halus; pasir dengan OCR = 6 s.d. 10

10

0


10/42

Tomlinson (1975) juga merekomendasikan formula daya dukung ujung tiang pancang, sebagai:

Qe= 10 . Ckd. Ab [ton]

Ckd= qc rata-ratadari 1d di bawah dan 3d di atas elevujung tiang (gbr)

Satuan:

Qe[ton], qc[kg/cm2], dan Ab[m2]d

Rentang harga qc

dukung ujung (To


11/42

TAHANAN GESEK TIANG

Vesic (1967) menyarankan bahwa tahanan g

persatuan luas (fs) pada dinding tiang beto2X tahanan gesek dinding mata sondir (JHP

fs= 2. JHP [kg/cm2]

Untuk tiang baja profil H

fs= JHP [kg/cm2]


12/42

Tahanan gesek satuan antara dinding tiang dan tanah, seempiris dapat pula diperoleh dari nilai tahanan ujung kerudiberikan oleh Meyerhof (1956) sebagai berikut :

1. Untuk tiang pancang beton dan kayu pada tanah pasirfs= qc/ 200

2. Untuk tiang pancang baja profil H pada tanah pasir :fs= qc/ 400

3. Di Belanda, untuk tiang pancang beton dan kayu padapasir :

fs= qc/ 250


13/42

Tahanan Gesek Dinding Tiang dinyatakapersamaan :

Qs= As. fs

Sehingga Kapasitas Ultimate tiang dihitdengan persamaan :

Qu= Ab. qc + As. fs


14/42

Prosedur penggunaan diagram tahanan kerucut statis untuk mkapasitas tiang dalam tanah granular, adalah sebagai berikut :

1.Perhatikan diagram tahanan kerucut perkedalamannya dan p

kedalaman sementara yang dianggap mendekati kapasitas ubahan tiang yang dipakai.

2.Hitung nilai rata-rata tahanan kerucut pada kedalaman tertemenurut cara Meyerhof atau yang lain. Untuk cara Meyerhoftahanan kerucut rata-rata (qc) diambil pada jarak 8d di atas

kedalaman yang dipilih dan 4d di bawah titik tersebut.3.Dari nilai rata-rata tahanan kerucut yang diperoleh dari butir

tahanan ujung tiang.4.Dari tahanan kerucut rata-rata di sepanjang kedalaman yang

hitung tahanan gesek dinding tiang.


15/42

5. Hitung kapasitas tiang ultimate total (Qu), yaitu dengamenjumlahkan tahanan ujung dan tahanan gesek yandiperoleh pada langkah (3) dan (4). Kemudian, bagilafaktor aman 2.5 3 untuk kapasitas ijin (Qa).

6. Cek nilai Qayang terhitung dengan kekuatan bahan ti7. Jika setelah dikalikan dengan jumlah tiang, kapasitas

diperoleh lebih kecil dari beban total struktur, maka ktiang harus ditambah untuk menaikkan tahanan gesedan tahanan ujungnya. Cara lain adalah dengan memujung tiang, tetapi ini akan memperkecil tahanan gesdindingnya. Jika ujung berdiameter besar, untuk mentahanan ujung ultimate yang optimal, disarankan tiandipancang cukup dalam berdasarkan nilai tahanan ke

qc [kg/cm2 ]


16/42

0 25 50 75 100 125 150 175 200 225

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

4.50

5.00

5.50

6.00

6.50

7.00

7.50

8.00

0 100 200 300 400 500 600 700 800 900

Depth[m]

JHP [kg/cm]

JHP qc

0 1 2 3 4 5 6

FR [%]


17/42

3.40 27 36 9 27.00 0.81 16.20 183.60

3.60 34 43 9 34.00 0.81 16.20 199.80

3.80 38 47 9 38.00 0.81 16.20 216.00

4.00 45 55 10 45.00 0.90 18.00 234.00

4.20 50 60 10 50.00 0.90 18.00 252.00

4.40 65 80 15 65.00 1.35 27.00 279.00

4.60 75 95 20 75.00 1.80 36.00 315.00

4.80 60 85 25 60.00 2.25 45.00 360.00

5.00 50 65 15 50.00 1.35 27.00 387.00

5.20 40 50 10 40.00 0.90 18.00 405.00

5.40 55 75 20 55.00 1.80 36.00 441.00

5.60 70 90 20 70.00 1.80 36.00 477.00

5.80 95 110 15 95.00 1.35 27.00 504.00

6.00 110 125 15 110.00 1.35 27.00 531.00

6.20 135 145 10 135.00 0.90 18.00 549.00

6.40 120 135 15 120.00 1.35 27.00 576.00

6.60 110 130 20 110.00 1.80 36.00 612.00

6.80 140 165 25 140.00 2.25 45.00 657.00

7.00 175 190 15 175.00 1.35 27.00 684.00

7.20 200 240 40 200.00 3.60 72.00 756.00

7.40

D L qc JHP Ab O Qb Qs Q


18/42


30 4 45 234 706.858 94.248 7952.156 3675.663 1

5 50 387 706.858 94.248 8835.729 6078.982 1

6 110 531 706.858 94.248 19438.605 8340.928 2

7 175 684 706.858 94.248 30925.053 10744.247 4


40 4 45 234 1256.637 125.664 14137.167 4900.885 1

5 50 387 1256.637 125.664 15707.963 8105.309 2

6 110 531 1256.637 125.664 34557.519 11121.238 4

7 175 684 1256.637 125.664 54977.871 14325.663 6


50 4 45 234 1963.495 157.080 22089.323 6126.106 2

5 50 387 1963.495 157.080 24543.693 10131.636 3

6 110 531 1963.495 157.080 53996.124 13901.547 6

7 175 684 1963.495 157.080 85902.924 17907.078 10


19/42

b)Kapasitas tiang dalam tanah kohesif

Jika tanah kohesif, umumnya tahanan kerucu

(qc) dihubungkan dengan kohesitak terdrainayaitu :

cu. Nc= qc [kg/cm2]

Nilai Ncberkisar antara 10 30, tergantung dsensitivitas, kompresibilitas dan adhesi antaradan mata sondir. Bagemann, 1965 mengambi

15

18.


20/42

Tahanan ujung tiang diambil pada nilai qcra

Tahanan gesek persatuan luas (fs) dari tian

pancang dapat diambil dari tahanan gesek sondir (JHP), atau

fs= JHP [kg/cm2]

Kapasitas Ultimate tiang pancang, dinyatakadengan persamaan :

Qu = Ab qc + As JHP [kg


21/42

Daya Dukung Friksi

L

0

s1

L

0

ss LdfSLdqQ

Dimana : nilai qs dibatasi sampai 0.12 MN/m2

Nilai S1 untuk perhitungan daya dukung friksi

Tipe fondasi tiang S1

Kayu

Beton/baja penampang segi empat:

- Ujung flat

- Ujung lancip

Driven cast in-situ

Pipa baja/profil H

1.2

0.6

1.1

1.3

0.7


22/42


23/42

l1

l2

l3

qc1 qc2 qc3 qc

z

Pengambilan harga qc untuk daya dukung fr

D i D t SPT (

St d d P t ti


24/42

Jika yang tersedia adalah data SPT, maka d

dukung batas sebuah pondasi tiang dapatdiformulasikan sebagai berikut :

]/[20.0

]/[504.0

]/[04.0

2

2

2

mtonNxAQ

mtonNxxAQ

ftkipsNxAQ

ss

ss

ss

Dari Data SPT (Standard Penetration

Daya Dukung friksi (Qs)


25/42

JenisTanah

N < 15 N > 15

ton/ft2 ton/m2 ton/ft2 ton

Pasir 4 N 40 N 60 + 2(N-15) 600 +

Lanau 2.5 N 25 N 37.5 + 1.25(N-15) 375 + 12

Lempung 2 N 20 N 30 + (N-15) 300 +

Nilai pb tergantung jenis tanah sebagai berikut :

Daya Dukung Ujung (Qe)

Qe = Ab . pb


26/42

5

ANAN40FQQ

ss

eesau

Qu dan Qa dalam [ton]Ne = Nilai SPT rata-rata dihitung dari ujung tiang samp

kali diameter di bawahnyaNs = Nilai SPT rata-rata sepanjang selimut tiang

Ae = Luas penampang tiang [m2]As = Luas selimut [m

2]F s = 4

Metoda

Dinamis


27/42

Metoda Dinamis

Metode ini hanya dipakai untuk pondasi tiang pancang, kareantara energi yang ditransfer oleh pemukul (hammer) ke dengan daya dukung pondasi dapat dibuat korelasinya.

Hitungan kapasitas ultimate tiang secara dinamis didasarkanrumus tiang pancang dinamis.

Rumus ini hanya berlaku untuk tiangtunggal dan tidakmemperhatikan hal-hal sebagai berikut :

1. Kelakuan tanah yang terletak di bawah dasar kelompdalam mendukung beban struktur.

2. Reduksi tahanan gesek dinding tiang sebagai akibat kelompok tiang

3. Perubahan struktur tanah akibat pemancangan.


28/42

Karena itu, data hasil pengujian hanya digunakan sebagai salainformasi pemancangan tiang, yang selanjutnya masih harusdipertimbangkan terhadap kondisi-kondisi yang lain.

Pada tanah pasir yang tidak padat dan jenuh air, pemancanganmengakibatkan kenaikan tekanan air pori yang tinggi, sehinggtahanan gesek tanah tereduksi. Hal ini mengakibatkan penurukapasitas tiang dibanding dengan kondisi pembebenan statis.

Pada tanah-tanah plastis, seperti lempung lunak atau lanau ha

hubungan antara tahanan tiang sementara dan tahanan tiangpermanen akibat beban yang diterapkan tidak menentu. Pada tahanan gesek selama proses pemancangan lebih kecil dibandtahanan gesek sesudah beberapa lama. Namun tahanan tiang pukulan dinamis jauh lebih besar dari beban statis setelah beblama.


29/42

Alat Tiang Pancang

Tiang dipancang dengan alat pemukul (hammer) muap, pemukul getar atau pemukul yang hanya dijatSkema dari bermacam-macam alat pemukul dapat pada gambar skema dibawah. Penutup tiang (pile biasanya diletakkan menutup kepala tiang yang ka

kadang dibentuk dalam geometri tertutup. Tiang dpemukul dipasang pada peralatancraneyang dilendengan rangka batang baja sebagai pengatur jatuhpemukul ke kepala tiang yang disebutlead:

1 Pemukul jatuh (drop hammer)


30/42

1. Pemukul jatuh (drop hammer),Pemukul jatuh terdiri dari blok pemberat yang dijatuhkan daPemberat ditarik dengan tinggi jatuh tertentu, kemudian dilemenumbuk tiang. Pemakaian alat ini masih sangat lambat, shanya dipakai untuk volume pekerjaan kecil.

2. Pemukul aksi tunggal (single acting hammer),Pemukul aksi tunggal berbentuk memanjang denganramyanaik oleh udara atau uap yang terkompresi, sedangkan geradisebabkan oleh beratnya sendiri. Energi pemukul aksi tungg

sama dengan beratramdikalikan tinggi jatuhnya.3. Pemukul aksi dobel (doubel-acting hammer),

Pemukul aksi dobel ini menggunakan uap atau udara untukmengangkatramdan untuk mempercepat gerakan ke bawahKecepatan pukulan dan energioutputbiasanya lebih tinggi d

aksi tunggal.


31/42


32/42

4. Pemukul disel (diesel hammer),Pemukul disel terdiri dari silinder, ram, blokanvilsistem injeksi bahan bakar. Pemukul tipe ini umu

kecil, ringan dan digerakkan dengan menggunakbahan bakar minyak. Energi pemancangan total ydihasilkan adalah jumlah benturan dariramditamenergi hasil dari ledakan.

5. Pemukul getar (vibratory hammer),Pemukul getar merupakan unit alat pancang yanbergetar pada frekuensi tinggi.


33/42

Dalam pekerjaan pemancangan tiang terdap


34/42

p j p g g pnama-nama alat sbb:

1. Anvil, adalah bagian yang terletak pada dasar pemukul yanbenturan dari ram dan mentransfernya ke kepala tang.

2. Helmet atau drive cap (penutup pancang), adalah bahan ydari baja cor yang diletakkan di atas tiang untuk mencegahkerusakan saat pemancangan dan untuk menjaga agar as dengan as pemukul.

3. Cushion (bantalan), dibuat dari kayu keras atau bahan lain

ditempatkan diantara penutup tiang (pile cap) dan puncakmelindungi kepala tiang dari kerusakan.4. Ram, adalah bagian pemukul yang bergerak ke atas dan ke

terdiri dari piston dan kepala penggerak (driving head).5. Leader, adalah rangka baja dengan dua bagian paralel seb

tiang agar pada saat tiang dipancang arahnya benar.


35/42

Prinsip

Pemancangan


36/42

Prinsip Pemancangan

Tiangyang akandipancangdipukuldenganhammerdenganenergibesarnyatergantungdariberathammer, tinggijatuhdanjenispemu

Secara umum hubungan antpemancangan dengan masudan perlawanan tanah adalahukum kekekalan energi yansebagai berikut :

QHw uh.

Dimana :

wh = BeratHammerH = Tinggi JatuhHammerQu = Tahanan Tiang Ultima

S = Penetrasi Tiang

Metode

Modified ENR

\


37/42

Metode Modified ENR\

Mula-mulaENR(Engineering News Formula) mengeluarkan rumusan daya d

denganmetode dinamik sebaga berikut :

CS

HwQ hu

.

Kemudian mengalami modifikasi dan disebutModified ENRsetelah dpengujian lapangan (disesuaikan dengan sistem satuan kg-mm), be

6

.

5.2

. 2

ua

ph

phhhu

QQ

ww

wnw

S

EeQ

ENR memakai faktor keamanan = 6


38/42

ENRmemakai faktor keamanan = 6

Dimana :wh = BeratHammer [kg]

wp = Berat Tiang [kg]eh = Efisiensi alatEh = Energi pemukul = wh.H = UntukDrop Hammer [kS = Final set (Penetrasi Tiang) per pukulan (diambil ra

pukulan terakhir untukdrop hammerdan rata-rata

untuksteam hammer. [mm]n = Koefisien restitusi, koef yg tergantung dari bahan tjenis alat

Qu = Daya dukungultimate. [kg]Qa = Daya dukung ijin [kg]


39/42

TipeHammer ehDrop HammerdenganTrigerDrop Hammerdengan taliSingle Acting Hammer (Vulcan)

Double Acting HammerDiesel Hammer

1.000.750.75

0.851.00

Efisiensi Alat (menurut RD Chellis, 196

Koefisien Restitusi (menurut Housel 1966)


40/42

Jenis Tiang Kondisi Kepala Tiang Drop, SAH, DH

Beton

Baja

Kayu

Bertopi plastik kompositBertopi KayuTanpa Topi/pelindungBertopi plastik standarBertopi KayuTanpa pelindungTanpa pelindung

0.40.25

-0.50.3-

0.25

Koefisien Restitusi (menurut Housel, 1966)

Drop = Drop Hammer DAH = Double Acting HammerDH = Diesel Hammer SAH = Single Acting Hammer

Metode

Lain


41/42

Metode Lain

Puluhan metode telah dipakai dan masing-mempunyai asumsi yang berbeda sehingga

menghasilkan perbedaan perhitungan dalamsetiap metode. Metode lain yang dianjurkandipelajari lebih lanjut adalah :

a. Sander f. Dannishb. Eytelwin (Belanda) g. Gatesc. Wiesbach h. etode Ratiod. Hiley i. AASHTO

e Janbu

Tes Beban (

Loading Test

)


42/42

Tes Beban (Loading Test)

Tes beban dilakukan untuk meyakinkan bahwa daya dukungyang telah dilaksanakan tidak kurang dari beban rencana ya

bekerja pada tiang. Jadi tes beban ini tidak bertujuan untuk daya dukung ultimate,akan tetapi mencari apakahpondasi tiang tersebuttidak mengalami

keruntuhan denganbeban yangdirencanakan.

03b daya dukang tiang in situ test r

Documents

budi daya ikan laut

2113030030_optimisasi pada sistem daya listrik

clarkson riffle test

isman pondasi tiang

warteg test

11 pengukuran gaya torsi daya

manajemen sumber daya manusia ( 3 )

ewing’s test print

daya dukung lahan kota tangerang

algoritma robot pemanjat tiang

drive test manual

spln d3.19-2 2013 spesifikasi tiang listrik dan lengkapannya...

jalpaiguri 2g drive test

pondasi tiang tunggal

aktivitas sumber daya alam.docx

siklus sumber daya manusia

tugas elektronika daya

sumber daya alam ( air )

test widal & dengue,knkjl

laporan penguat daya kelas a