bahan baja i

7/24/2019 Bahan Baja i

1/60

PENGANTAR PERENCANAAN STRUKTUR BAJA

1. PERENCANAAN STRUKTUR

Perencanaan struktur dapat didefinisikan sebagai campuran antara seni dan

ilmu pengetahuan yang dikombinasikan dengan intuisi seorang ahli struktur mengenai

perilaku struktur dengan dasar-dasar pengetahuan dan statika, dinamika, mekanika

bahan dan analisa struktur, untuk menghasilkan suatu struktur yang ekonomis dan

aman selama masa layannya.

Hingga tahun 1850 perencanaan merupakan suatu seni yang berdasarkan pada

intuisi untuk menentukan ukuran dan susunan elemen struktur. Denganberkembangnya pengetahuan mengenai perilaku struktur dan material, maka

perencanaan struktur menadi lebih ilmiah.

Perhitungan yang melibatkan prinsip-prinsip ilmiah harus diadikan dasar

dalam pengambilan keputusan, namun tidak diikuti secara membabi buta.

Pengalaman intuisi seseorang ahli struktur digabungkan dengan hasil-hasil

perhitungan ilmiah akan menadi suatu dasar proses pengambilan keputusan yang

baik.

!uuan dari perencanaan struktur menurut !ata "ara Perencanaan #truktur

$aa %ntuk $angunan gedung '( 0)-1*+-+00+ adalah menghasilkan suatu

struktur yang stabil, cukup kuat, mampu layan, awet, dan memenuhi tujuan-

tujuan lainnya seperti ekonomi dan kemudahan pelaksanaan. #uatu struktur

disebut stabil ika tidak mudah terguling, miring, atau tergeser selama umur rencana

bangunan. isiko terhadap kegagalan struktur dan hilangnya kemampulayanan

selama umur rencananya uga harus diminimalisir dalam batas-batas yang masih

dapat diterima. #uatu struktur yang a/et mestinya tidak memerlukan pera/atan yang

terlalu berlebihan selama umur layannya.

Struktur Baja I


2/60

Perencanaan adalah sebuah proses untuk mendapatkan suatu hasil yang

optimum. #uatu struktur dikatakan optimum apabila memenuhi kriteria-kriteria

sebagai berikut

1. $iaya minimum+. $erat minimum

). aktu kondisi minimum

2. !enaga kera minimum5. $iaya manufaktur minimum

3. 4anfaat maksimum pada saat masa layan

erangka perencanaan struktur adalah pemilihan susunan dan ukuran dari

elemen struktur sehingga beban yang bekera dapat dipikul secara aman, dan

perpindahan yang teradi masih dalam batas-batas yang disyaratkan. Prosedur

perencanaan struktur secara iterasi dapat dilakukan sebagai berikut

a. Perancangan, Penetapan fungsi dari struktur

b. Penetapan konfigurasi struktur a/al &preliminary sesuai langkah 1 termasuk

pemilihan enis material yang akan digunakan

c. Penetapan beban kera struktur

d. Pemilihan a/al bentuk dan ukuran elemen struktur berdasarkan langkah 1, +, )

e. 6nalisa struktur. %ntuk memperoleh gaya-gaya dalam dan perpindahan elemenf. 7aluasi. 6pakah perancangan sudah optimum sesuai dengan yang diharapkan

g. Perencanaan ulang langkah 1 hingga 3

h. Perencanaan akhir, apakah langkah 1 hingga * sudah memberikan hasil

maksimum

#alah satu tahapan penting dalam perencanaan suatu struktur bangunan adalah

pemilihan enis material yang akan digunakan. 9enis-enis material yang selama ini

dikenal dalam dunia konstruksi antara lain adalah baa, beton bertulang, serta kayu.

4aterial baa sebagai bahan konstruksi telah digunakan seak lama mengingat

beberapa keunggulan dibandingkan material yang lain. $eberapa keunggulan baa

sebagai material konstruksi antara lain adalah

1. 4empunyai kekuatan yang tinggi, sehingga dapat mengurangi ukuran struktur

serta mengurangi pula berat sendiri dari struktur. Hal ini cukup menguntungkan

Struktur Baja I


3/60

bagi struktur-struktur embatan panang, gedung yang tinggi atau bangunan-

bangunan yang berada pada kondisi tanah yang buruk.

+. eseragaman dan kea/etan yang tinggi. !idak seperti halnya material beton

bertulang yang terdiri dari berbagai macam bahan penyusun, material baa auhlebih seragam:homogen serta mempunyai tingkat kea/etan yang auh lebih

tinggi ika prosedur pera/atan dilakukan secara semestinya.). #ifat elastis, baa mempunyai perilaku yang cukup dekat dengan asumsi-asumsi

yang digunakan untuk melakukan analisa, sebab baa dapat berperilaku elastic

hingga tegangan yang cukup tinggi mengikuti hukum hooke. 4omen inersia dari

suatu profil baa uga dapat dihitung dengan pasti sehingga memudahkan dalam

proses analisa struktur.

2. Daktalitas baa cukup tinggi, karena suatu batang baa yang menerima tegangantarik yang tinggi akan mengalami regangan tarik cukup besar sebelum teradi

keruntuhan.

5. $eberapa keuntungan lain pemakaian baa sebagai material konstruksi adalah

kemudahan penyambungan antar elemen yang satu dengan yang lainnya

menggunakan alat sambung las atau baut. Pembuatan baa melalui proses gilas

panas mengakibatkan baa menadi mudah dibentuk menadi penampang-

penampang yang diinginkan. ecepatan pelaksana konstruksi baa uga menadi

suatu keunggulan material baa.

#elain keuntungan-keuntungan yang disebutkan tersebut, material baa uga

mempunyai beberapa kekurangan, terutama dari sisi pemeliharaan. onstruksi baa

yang berhubungan langsung dengan udara atau air, secara periodik harus dicat.

Perlindungan terhadap bahaya kebakaran uga harus menadi perhatian yang serius,

sebab material baa akan mengalami penurunan kekeuatan secara drastis akibat

kenaikan temperature yang cukup tinggi, disamping itu baa uga merupakan

konduktor panas yang baik, sehingga nyala api dalam suatu bangunan ustru dapat

menyebar lebih cepat. elemahan lain dari struktur baa adalah masalah tekuk yang

merupakan fungsi dari kelangsingan suatu penampang.

Struktur Baja I


4/60

2. BEBAN

$eban adalah gaya luar yang bekera pada suatu struktur. Penentuan secara

pasti besarnya beban yang bekera pada suatu struktur selama umur layannya

merupakan salah satu pekeraan yang cukup sulit. Dan pada umumnya penentuan

besarnya beban hanya merupakan suatu estimasi saa. 4eskipun beban yang bekera

pada suatu lokasi dari struktur dapat diketahui secara pasti, namun distribusi beban

pada element ke element, dalam suatu struktur umumnya memerlukan asumsi dan

pendekatan. 9ika beban-beban yang bekera pasa suatu struktur telah diestimasi,

maka masalah berikutnya adalah menentukan kombinasi-kombinasi beban yang

paling dominan yang mungkin bekera pada struktur tersebut. $esar beban yang

bekera pada struktur diatur oleh peraturan pembebanan yang berlaku, sedangkan

masalah kombinasi dari beban-beban yang bekera telah diatur dalam #'( 0)-1*+-

+00+ pasal 3.+.+ yang akan dibahas kemudian. $eberapa enis beban yang sering

diumpai antara lain

A. Beban Mati

$eban mati adalah berat dari semua bagian suatu gedung:bangunan yang

bersifat tetap selama masa layan struktur, termasuk unsure-unsur tambahan,

finishing, mesin-mesin serta peralatan tetap yang merupakan bagian tak terpisahkan

dari gedung:bangunan tersebut. !ermasuk dalam beban ini adalah berat struktur,

pipa-pipa, saluran listrik, 6", lampu-lampu, penutup lantai dan plafon. $eberapa

contoh dari beberapa komponen bangunan penting yang digunakan untuk

menentukan besarnya beban mati suatu gedung:bangunan diperlihatkan dalam table

diba/ah ini

!able. 1.1 $erat #endiri $ahan $angunan Dan omponen ;edung

Bahan bangunan Berat

$aa *.850 kg:m)

$eton +.+00 kg:m)

Struktur Baja I


5/60

$eton $ertulang +.200 kg:m)

$atu belah, batu bulat, batu gunung 1.500 kg:m)

$atu karang *00 kg:m)

erikil 1.350 kg:m)

Pasir &kering udara 1.300 kg:m

)

Pasir &enuh air 1.800 kg:m)

Komponen geung

#pesi dari semen, per cm tebal +1 kg:m+

Dinding bata merah < batu +50 kg:m+

Penuutup atap genteng 50 kg:m+

Penutup lantai ubin semen per cm tebal +2 kg:m+

(sumber: Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, 1983)

B. Beban !iup

$eban hidup adalah beban graitasi yang bekera pada struktur dalam masa

layannya, dan timbul akibat penggunaan suatu gedung. !ermasuk beban ini adalah

berat manusia, perabotan yang dapat dipindah-pindah, kendaraan dan barang-barang

lain. arena besar dan lokasi beban yang senantiasa berubah-ubah, maka penentuan

beban hidup secara pasti adalah merupakan suatu hal yang cukup sulit. $eberapa

contoh beban hidup menurut kegunaan suatu bangunan, ditampilkan dalam table

diba/ah ini

!abel 1.+ $eban Hidup Pada lantai ;edung

Kegunaan Bangunan Berat

=antai dan tangga rumah tinggal sederhana 1+5 kg:m+

=antai sekolah, ruang kuliah, kantor, toko,

!oserba, restoran, hotel, asrama dan rumah sakit +50 kg:m+

=antai ruang olah raga 200 kg:m+

=antai pabrik, bengkel, gudang, perpustakaan,

ruang arsip, took buku, ruang mesin, dll 200 kg:m+

Struktur Baja I


6/60

lantai gedung parker bertingkat, untuk lantai ba/ah 800 kg:m+

(sumber: Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, 1983)

C. Beban Angin

$eban angin adalah beban yang bekera pada struktur akibat tekanan-tekanan

dari gerakan angin. $eban angin sangat tergantung dari lokasi dan ketinggian dari

struktur. $esarnya tekanan tiup harus diambil minimum sebesar +5 kg:m+, kecuali

untuk bangunan-bangunan berikut

1. !ekanan tiup ditepi laut hingga 5 km dari pantai harus diambil minimum 20

kg:m+

+. %ntuk bangunan didaerah lain yang kemungkinan tekanan tiupnya lebih dari

20 kg:m+, harus diambil sebesar ! "# $ 1% &kg:m+ dengan " adalah

kecepatan angin m:s

). %ntuk cerobong, tekanan tiup dalam kg:m+harus ditentukan dengan rumus

&25.5 > 0.3h dengan h adalah tinggi cerobong seluruhnya dalam meter.

'ilai tekanan tiup yang diperoleh dari hitungan diatas harus dikalikan dengan

suatu koefisien angin, untuk mendapatkan gaya resultan yang bekera pada bidang

konstak tersebut.

". Beban Gempa

$eban gempa adalah semua beban statis ekialen yang bekera pada struktur

akibat adanya pergerakan tanah oleh gempa bumi, baik pergerakan tanah ertical

maupun hori?ontal. 'amun pada umumnya percepatan arah hori?ontal lebih besar

dari pada arah ertikalinya. #ehingga pengaruh gempa hpri?ontal auh lebih

menentukan daripada gempa ertical. $esarnya gaya geser dasar &static ekialen

ditentukan berdasarkan persamaan

" !C x I

R & ' dengan adalah factor respon gempa yang ditentukan berdasarkan

lokasi bangunan dan enis tanahnya, I adalah factor keutamaan gedung, adalah

Struktur Baja I


7/60

factor reduksi gempa yang tergantung pada enis struktur yang bersangkutan,

sedangkan 'tadalah berat total bangunan termasuk beban hidup yang bersesuaian.

E. T#PE STRUKTUR BAJA

a. Ba$a Rang%a Batang

b. Ba$a Porta&

Struktur Baja I


8/60

Struktur Baja I


9/60

'. JEN(S BATANG BAJA STRUKTURA)

#eperti yang telah dibahas sebelumnya, fungsi struktur merupakan faktor

utama dalam menentukan konsfigurasi struktur. $erdasarkan konsfigurasi struktur

dan beban rencana, setiap elemen atau komponen dipilih untuk menyanggah dan

menyalurkan beban pada keseluruhan struktur dengan baik. $atang baa dipilih dari

profil giling &rolled #hapes standart yang ditentukan oleh *meri+an Institute o Stee-

onstru+tion&6(#" uga diberikan oleh*meri+an So+iet o /esting and 0ateria-s

&6#!4. Pengelasan memungkinkan menggabungkan plat atau profil lain untuk

mendapatkan suatu profil yang dibutuhkan perencana atau arsitek.

$erikut merupakan profil penampang baa struktur standart

1. #hape &ide @lange

$entuk sangat efisien untuk memikul lentur karena flange nya lebar

dan tebal badan tipis. #ehingga perbandingan momen inersia dan berat

profilnya besar. ide flange dikemukakan oleh Henry ;rey tahun 18*0.

Struktur Baja I


10/60

Pada table 6(#" ditulis seperti contoh berikut 18 A * artinya tinggi profil 18 inch

$erat profil * lb:ft

+. $entuk HP &$earing Pile #hape

$entuk Profil ini sering kali digunakan untuk

tiang pancang karena tinggi profil sama dengan

lebarnya dan tebal flane dan badannya sama tebal.

). Profil #iku#iku tersedia dalam bentuk sama kaki dan tidak sama kaki, pada

umumnya kedua kaki sama tebal. $entuk ini

banyak dipakai karena dapat dikombinasikan

menadi aneka bentuk. Pemakaian profil siku antara

lain untuk menara tranmisi, rangka kuda-kuda,

rangka embatan ringan, pengaku plat, rangka pintu dan rangka kapal.

2. Profil channel

Profil channel biasanya mempunyai sayap dengan

permukaan luar dan dalam seaar. Dua channel dapat

digabung membentuk satu tampang (, atau profil kotak.

"hannel banyak dipakai sebagai rangka embatan, kapal,

rangka bangunan gedung, gerbong dan mesin.5. Profil !

3. Pipa $aa teel Pipe

*. #heet Pile

8. Dan lain-lain

G. K*R*S( "AN CARA PENCEGA!ANN#A

Struktur Baja I


11/60

korosi teradi pada semua struktur metal dan peralatan industri dalam

kehidupan sehari-hari, dalam berbagai ariasi, sebagai akibat dari berbagai sebab.

Dipandang dari segi ekonomi, kerugian yang ditimbulkan oleh korosi tidak ternilai.

4enurut matsushima dan tamada biaya yang dikeluarkan oleh pemerintah epang

sebagai akibat korosi ini mencapai beberapa triliun yen.

!eori tentang teradinya korosi dapat diuraikan sebagai berikut. $esi dan baa

dibuat dari bii besi, pada proses ini bii oksigen dipisahkan dari bii besi secara

paksa, ada kecenderungan besi dan baa berusaha kembali mencapai bentuk yang

lebih stabil yaitu oksidasi besi &iron o&ide, rust. Perubahan bentuk dari logam

menadi oksida dalam lingkungan inductie dinamakan korosi, korosi dapat teradi

secara kimia/i ataupun elektro kimia.

9ika pada baa permukaan gilas terdapat air yang mengandung oksigen, maka

akan teradi reaksi yang mengubah bii besi yang mempunyai potensi korosi rendah

menadi ferro hidroksida yang larut dalam air. =arutan ini bercampur dengan oksigen

yang ada di dalam air, menghasilkan ferro hidroksida &karat. eaksi ini berulang

seiring dengan perkembangan korosi. eadaan air dengan kombinasi air dan oksigen

yang berubah-ubah, mempengaruhi kecepatan dan perkembangan korosi. 9ika tidak

terdapt oksigen dan air, maka proses korosi tidak akan beralan.

4engingat korosi dapat menimbulkan kerugian yang besar, maka upaya harus

dilakukan untuk mencegah proses korosi pada elemen-elemen struktur. $eberapa

metode pencegahan korosi ini antara lain sebagai berikut

1. 4etode pencegahan korosi primer. $iasanya metode ini sangat mahal, yaitu

dengan cara menambahkan elemen logam tertentu untuk meningkatkan

ketahanan terhadap korosi, sebagai contoh stainless steel dan /eathering steel.

+. 4etode pencegahan korosi sekunder, dengan caraa. "oating dilakukan untuk mengisolasi permukaan baa terhadap air yang

mengandung oksigen. Hal ini dapat dilakukan dengan beberapa cara.

Perlindungan sementara dapat dilakukan dengan minyak, atau paselin. "ara

lain yang sering dilakukan adalah dengan cat pencegah karat, yang dilakukan

Struktur Baja I


12/60

secara berkala. Perlindungan yang lebih permanen dapat dilakukan dengan

lapisan logam lain seperti ?ink, timah, atau tembaga dengan cara disepuh.

Perlindungan terhadap korosi ini uga dapat dilakukan dengan cara lining

dengan karet, plastic atau porselin.b. 7lectric Protection, dilakukan ika pencegahan korosi sangat diperlukan

menginagt elemen struktur itu tidak dapat direparasi, sebagai contoh adalah

tiang pancang. Dalam hal ini pencegahan dapat dilakukan dengan cathodic

protection atau anodic protection.

=au korosi sangat dipengaruhi oleh lingkungan sekitar lokasi bangunan. =au

korosi yang sangat cepat diumpai di sekitar pabrik yang memakai bahan kimia. Bleh

karena itu perhatian khusus perlu dilakukan.

!. PER)(N"UNGAN TER!A"AP AP(

oleh karena kekuatan struktur baa turun drastis ika temperature tinggi, maka

perlindungan struktur baa terhadap api sangatlah penting. 4enurut 4uto &10,

peraturan #ingapore menentukan sebagai berikut, pada bangunan gedung bertingkat

untuk perkantoran, diperlukan /aktu ketahanan terdapat api selama 1,5 am untuk

bagian struktur atas permukaan tanah, sedangkan untuk bagian di ba/ah tanah,

dituntut ketahanan selama + am.

"ara pertama untuk melindungi batang struktur baa dari bahaya kebakaran

adalah dengan menyelubunginya dengan beton ringan. Pada penyelubungan ini, agar

beton tidak retak sebagai pengaruh muai atau susut, maka perlu dipasang tulangan

membuur dan sengkang non structural yang terlihat pada gambar dinba/ah ini.

Struktur Baja I


13/60

;ambar. 1.5 baa yang diselubingi beton ringan

"ara kedua untuk melindungi struktur baa dari bahaya kebakaran dilakukan

dengan aringan ka/at ayam yang dipasang menyelubungi batang struktur,

selanutnya mortel ringan dilapiskan meyelubungi batang struktur seperti terlihat pada

gambar diba/ah ini.


"ara ketiga untuk melindungi struktur baa dari bahaya kebakaran adalah

menutup permukaan baa dengan papan yang terbuat dari asbestos, atau kalsium

silikat, atau rock/ool. Papan-papan tersebut ditempelkan pada permukaan baa

dengan pelekat /ater glass. "ara ini di elaskan pada gambar diba/ah ini.


Struktur Baja I


14/60

"ara pe/rlindungan struktur baa dari bahaya kebakaran yang keempat adalah

dengan penyemprotan, yaitu penyemprotan kering dan penyemprotan basah. Pada

penyemprotan kering dipakai bahan kering seperti asbestos, atau rock/ool dan bahan

perekat cair yang disemprotkan masing-masing dari nosel yang berbeda, dengan

udara bertekanan tinggi. Pada cara basah yang paling dilakukan, bahan pelindung dan

bahan perekat yang disemprotkan dalam bentuk tercampur. Dalam kasus tertentu

bahan pelindung ini disemprotkan langsung kepermukaan baa struktur, sedang pada

kasus lain aringan ka/at dipasang terlebih dahulu kemudian bahan pelindung

disemprotkan.


(. K*NSEP "ASAR PERENCANAAN

Dua filosofi yang sering digunakan pada struktur baa adalah perencanaan

berdasarkan regangan kera :orking stress design &AS" dan perencanaan kondisi

Struktur Baja I


15/60

batas: -imit state design(2oad and esistan+e a+tor 4esign:)R'". 4etode 6#D

dalam perencanaan struktur baa telah digunakan dalam kurun /aktu kurang lebih

100 tahun. Dan dalam +0 tahun terakhir prinsip perencanaan struktur baa mulai

beralih ke konsep =@D yang auh lebih rasional dengan berdasarkan pada konsep

probabilitas, maka berikut akan sedikit dibahas mengenai prinsip-prinsip dasar ilmu

probabilitas. Dalam metode =@D tidak diperlukan analisa probabilitas secara penuh,

terkecuali untuk situasi-situasi tidak umum yang tidak diatur dalam peraturan.

6#D 6llo/able #tress Design

=@D =oad esistence @actor Design

6llo/able #tress Design &6#D

!egangan yang teradi C !egangan iin

C iin

dimana iin E leleh : #.@

leleh E fyE tegangan leleh

#.@ E #afety factor

=oad esistence @actor Design &=@D

F nG Ii. Ji

$agian kiri dari persamaan diatas mempresentasikan tahanan atau kekuatan

dari sebuah komponen atau sistem struktur. Dan bagian kanan persamaan menyatakan

beban yang harus di pikul struktur tersebut. 9ika tahanan nominal ndikalikan suatu

faktor keamanan F maka akan diperoleh tahanan rencana. 'amun demikian, berbagai

macam beban &beban mati, beban hidup, gempa dan lain-lain pada bagian kanan

persamaan dikalikan suatu faktor beban I iuntuk mendapatkan umlah beban terfaktor

Ii. Ji.

J. 'AKT*R BEBAN "AN K*MB(NAS( BEBAN

Struktur Baja I


16/60

Dalam persamaan diatas dapat kita ketahui bah/a tahanan rencana harus

melebihi umlah dari beban-beban kera dikalikan suatu faktor beban. Penumlahan

beban-beban kera ini yang dinamakan sebagai kombinasi pembebanan. 4enurut

peraturan baa indonesia, #'( 0)-1*+-+00+ pasal 3.+.+ mengenai kombinasi

pembebanan, dinyatakan bah/a dalam suatu perencanaan suatu struktur baa haruslah

diperhatikan enis-enis kombinasi pembebanan berikut ini

a. 1,2 D

b. 1,+ D > 1,3 = > 0,5 &=aatau Hc. 1,+ D > 1,3 &=aatau H > &Il.= atau 0,8

d. 1,+ D > 1,) > Il.= > 0,5 &=aatau H

e. 1,+ D K 1,0 7 > Il.=f. 0, D K &1,) atau 1,0 7

Dimana

D adalah beban mati yang diakibatkan oleh berat konstruksi

permanen, termasuk dinding, lantai atap, plafon, partisi

tetap, tangga dan peralatan layan tetap

= adalah beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung

termasuk keut, tetapi tidak termasuk beban lingkungan

seperti angin, huan dan lain-lain.

=a adalah beban hidup diatap yang ditimbulkan selama pera/atan

oleh pekera, peralatan dan material atau selama penggunaan oleh orang

dan benda bergerak

H adalah beban huan, tidak termasuk yang diakibatkan genangan

air

adalah beban angin

7 adalah beban gempa yang ditentukan dari peraturan gempa IlE

Struktur Baja I


17/60

0,5 bila = L 5 kPa, dan I lE 1 bila = G 5 kPa. @aktor beban untuk = harus

sama dengan 1,0 untuk garasi parkir, daerah yang digunakan untuk

pertemuan umum dan semua daerah yang memikul beban hidup lebih dari

5 kPa.

Contoh 1

#uatu struktur pelat lantai dipikul oleh balok dari profil @250A+00AA12

dengan arak antar balok adalah sebesar +.5m &as ke as. $eban mati pelat lantai

sebesar+.5 k':m+dan beban hidup 2 k':m+. Hitunglah beban terfaktor yang harus

dipikul oleh balok tersebut sesuai kombinasi '( 0)-1*+-+00+

5aab :

!iap balok harus memikul berat sendiri ditambah dari pelat selebar +.5m

D E 0,*3 > +.5 &+.5 E *.01 k':m

= E +.5 &2 E 10 k':m

arena hanya ada + enis beban yakni beban mati dan beban hidup, maka hanya perlu

diperiksa terhadap kombinasi a dan b

% E 1.2D E 1.2 &*.01 E .812 k':m

% E 1.+D > 1.3= > 0.5 &=aatau H

E 1.+ &*.01 > 1.3 &10 > 0.5 &0 E +2.21+ k':m

9adi, beban terfaktor yang menentukan adalah sebesar +2.21+ k':m

Struktur Baja I


18/60

K. 'AKT*R TA!ANAN

@aktor tahanan dalam perencanaan struktur ditentukan dalam tabel 3.2.+ #'( 0)-

1*+-+00+ sebagai berikut

Struktur Baja I


19/60

MATER(A) BAJA "AN S('AT+S('ATN#A

1. SEJARA! PENGGUNAAN MATER(A) BAJA

Struktur Baja I


20/60

Penggunaan logam sebagai bahan struktural dia/ali dengan besi tuang untuk

bentang lengkungan &ar+6 sepanang 100 ft &)0 m yang dibangun di (nggris pada

tahun 1*** M 1**. Dalam kurun /aktu 1*80 M 18+0,. Dibangun lagi seumlah

embatan dari besi tuang, kebanyakan berbentuk lengkungan dengan balok M balok

utama dari potongan M potongan besi tuang indiudual yang membentuk batang M

batang atau kerangka &truss konstruksi. $esi tuang uga digunakan sebagai rantai

penghubung pada embatan M embatan suspensi sampai sekitar tahun 1820.

#etelah tahun 1820, besi tempa mulai mengganti besi tuang dengan contoh

pertamanya yang penting adalah $rittania $ridge diatas selat 4enai di ales yang

dibangun pada 1823 M 1850. 9embatan ini menggunakan gelagar Mgelagar tubular

yang membentang sepanang +)0 M 230 M 230 M +)0 ft &*0 M 120 M 120 M *0 m dari

pelat dan profil siku besi tempa.

Proses canai &ro--ing dari berbagai profil mulai berkembang pada saat besi tuang

dan besi tempa telah semakin banyak digunakan. $atang M batang mulai dicanai pada

skala industrial sekitar tahun 1*80. Perencanaan rel dimulai sekitar 18+0 dan

diperluas sampai pada bentuk M (menelang tahun 18*0-an.

Perkembangan proses $essemer &1855 dan pengenalan alur dasar pada konerter

$essemer &18*0 serta tungku siemens-martin semakin memperluas penggunaan

Struktur Baja I


21/60

produk M produk besi sebagai bahan bangunan. #eak tahun 180, baa telah

mengganti kedudukan besi tempa sebagai bahan bangunan logam yang terutama.

De/asa ini &10-an, baa telah memiliki tegangan leleh dari+2 000 sampai dengan

100 000ounds er s7uarein+6, psi &135 sampai 30 4Pa, dan telah tersedia untuk

berbagai keperluan struktural.

$erikut ini adalah a/al mula ditemukannya $aa.

$esi ditemukan digunakan pertama kali pada sekitar 1500 #4

!ahun 1100 #4, $angsa hittites yang merahasiakan pembuatan tersebut

selama 200 tahun dikuasai oleh bangsa asia barat, pada tahun tersebut proses

peleburan besi mulai diketahui secara luas. !ahun 1000 #4, bangsa yunani, mesir, e/s, roma, carhaginians dan asiria

uga mempelaari peleburan dan menggunakan besi dalam kehidupannya.

!ahun 800 #4, (ndia berhasil membuat besi setelah di inansi oleh bangsa

arya.

!ahun *00 M 300 #4, "ina belaar membuat besi.

!ahun 200 M 500 #4, baa sudah ditemukan penggunaannya di eropa.

!ahun +50 #4 bangsa (ndia menemukan cara membuat baa

!ahun 1000 4, baa dengan campuran unsur lain ditemukan pertama kali

pada 1000 4 pada kekaisaran fatim yang disebut dengan baa damascus.

1)00 4, rahasia pembuatan baa damaskus hilang.

1*00 4, baa kembali diteliti penggunaan dan pembuatannya di eropa.

2. MATER(A) BAJA

$aa yang digunakan dalam struktur dapat diklasifikasikan menadi baa

karbon, baa paduan rendah mutu tinggi, dan baa paduan. #ifat-sifat mekanik dari

baa tersebut seperti tegangan leleh dan tegangan putusnya diatur dalam 6#!4

a. $aa arbon

$aa karbon dapat dibagi menadi ) bagian tergantung dari presentasi dari

kandungan karbonnya, yaitu baa karbon rendah &" E 0,0) M 0,)5N, baa

Struktur Baja I


22/60

karbon medium &" E 0,)5 M 0,50N, dan baa karbon tinggi &" E 0,50 M 1,*0N.

$aa yang sering digunakan dalam struktur adalah baa karbon medium, misalnya

$9)*. andungan baa medium berariasi dari 0,+5-0,+N tergantung ketebalan.

#elain karbon unsur lain uga yang termasuk dalam baa karbon adalah mangan

&0,+5 M 1,50N, silikon &0,+5 M 0,)0N fosfor &maksimal 0,02N dan sulfur

&0,05N. $aa karbon menunukkan titik perealihan leleh yang elas. 'aiknya

presentasi karbon meningkatkan tegangan leleh namun menurunkan daktalitas,

salah satu dampaknya adalah membuat pekeraan las menadi lebih sulit. $aa

karbon umumnya memeliki tegangan leleh &fy antara +10 M +50 4pa.

b. $aa Paduan endah 4utu !inggi

Oang termasuk dalam kategori baa paduan rendah mutu tinggi &6ig6 srengt6 -oa--a stee-: H#=6 mempunyai tegangan leleh berkisar antara +0 -550 4pa

dengan tegang putus &fu antara 215 M *00 4pa. Penambahan sedikit bahan-bahan

paduan seperti chromium, columbium, mangan, molybden, nikel, fosfor,

anadium atau ?irkonium dapat memperbaiki sifat mekanikanya. 9ika baa

karbon mendapatkan kekuatannya seiring dengan penambahan persentase

karbon, maka bahan-bahan paduan ini mampu memperbaiki sifat mekanik baa

dengan membentuk mikrostruktur dalam bahan baa yang lebih halus.

c. $aa Paduan$aa paduan rendah &-o a--a dapat ditempa dan dipanaskan untuk memperoleh

tegangan leleh antara 550-*30 4pa. !itik peralihan leleh tidak tampak dengan

elas. !egangan leleh dari baa paduan biasanya ditentukan sebagai tegangan

yang teradi saat timbul regangan permanen sebesar 0,+N atau dapat ditentukan

pula sebagai tegangan pada saat regangan mencapai 0,5N.

,. SPES('(KAS( "AN PERATURAN PERENCANAAN

#tandart yang biasa digunakan pada perencanaan struktur baa adalah 1. PP$$( Peraturan Perencanaan $angunan $aa (ndonesia

+. 6(#" 6merican (nstitute of #teel "onstruction

). 6(#( 6merican (ron #teel "onstruction2. 66#H!B 6merican 6ssociation of #tate High/ay

Struktur Baja I


23/60

!ransportation Bfficials

5. 9(# 9apan industrial #tandards

3. D(' Doucth (ndustrie 'armen

*. 6(9 6rchitectural (nstitute apan8. $#22 $ritish #tandard 22

-. S('AT MEKAN(KA BAJA STRUKTUR

6gar perencanaan struktur dapat optimal, sehingga hasil rancangan cukup

aman dan ekonomis, maka sifat-sifat mekanika bahan struktur perlu diketahui

dengan baik. 9ika sifat-sifat bahan ini tidak dikuasi hasil perencanaan tidak saa dapat

boros, tetapi uga dapat berbahaya. $erikut ini akan dibahas berbagai sifat mekanika

baa struktur.

1. Hubungan 6ntara egangan dan !egangan

%ntuk memahami sifat-sifat baa struktur kiranya perlu dipelaari diagram

diagram tegangan M regangan. Diagram ini menyaikan informasi yang penting pada

baa dalam berbagai tegangan. "ara perencanaan struktur baa yang memuaskan baru

dapat dikembangkan setelah hubungan tegangan dan regangan diketahui dengan

baik. %ntuk pembuatan diagram tegangan M regangan, perlu diadakan penguian

bahan. Pengambilan penguian bahan beserta bentuk dan ukurannya dilakukan

berdasarkan suatu peraturan, misalnya P%$(, 6#!4 dan sebagainya.

Penguian tarik spesimen baa dapat dilakukan memakai Uniersa- /esting

0a+6ine &%!4. Dengan mesin itu spesimen ditarik dengan gaya yang berubah-

ubah. Dari nol diperbesar sedikit demi sedikit sampai batang putus. Pada saat

spesimen ditarik, besar gaya atau tegangan dan perubahan panang batang atau

regangan dimonitor. Pada %!4 yang canggih hasil monitoring dapat disimpan dalam

disk, atau disaikan dalam bentuk diagram tegangan regangan le/at ploter.

Struktur Baja I


24/60

;ambar. Diagram tegangan regangan

Dalam perencanaan struktur baa #'( 0)-1*+-+00+ mengambil beberapa

sifat-sifat mekanis baa yang sama yaitu

4odulus 7lastisitas, 7 E +00.000 4pa

4odulus ;eser, ; E 80.000 4pa

6ngka Poisson E 0.)0

oefisien muai panang, Q E 1+.10-3:o"

#edangkan berdasarkan tegangan leleh dan tegangan putusnya, #'( 0)-1*+-

+00+ mengklasifikasikan mutu dan material baa menadi 5 kelas mutu sebagai

berikut

!abel #ifat-sifat 4ekanik $aa #tructural

9enis $aa

!egangan Putus

4inimumfu&4Pa

!egangan =eleh

4inimum@y&4Pa

egangan

4inimum&N

$9 )2 )20 +10 ++

$9 )* )*0 +20 +0

$9 21 210 +50 18

$9 50 500 +0 13

Struktur Baja I


25/60

$9 55 550 210 1)

. KEU)ETAN MATER(A)

Penggunaan material baa dengan mutu yang lebih tinggi dari $9 )* tanpa

perlakuan panas &6eat treatment akan mengakibatkan bahan tidak memiliki

daktalitas yang baik dan bahan yang getas:mudah patah, sehingga penggunaan

material yang demikikan perlu mendapatkan perhatian yang lebih dari seorang

perencana struktur. Dalam perencanaan struktur baa, keuletan material &toug6ness

adalah ukuran dari suatu material untuk menahan energi. euletan material uga

dapat didefinisikan sebagai kemampuan untuk menahan teradinya perambatan retak

akibat adanya tarikan pada badan material. etak yang merambat akan

mengakibatkan keruntuhan getas pada material.

Dalam ui tarik %naksial, keuletan material dapat dihitung sebagai luas total

dari kura tegangan dan regangan hingga titik putus benda ui &pada saat kura

tegangan-regangan berakhir. arena kondisi tarik unaksial arang ditemui pada

struktur yang sebenarnya, maka indeks keuletan bahan dapat diukur berdasarkan

kondisi tegangan yang lebih kompleks yang teradi pada suatu tarikan.

#alah satu cara untuk mengukur keuletan dari material adalah dengan

melakukan eksperimen "harpy &"harpyR-notch !est ui "harpy ini menggunakan

benda ui balok beton persegi yang tertumpu sederhanan dan memiliki tarikan

berbentuk R pada bagian tengah bentang. $alok ini kemudian dipikul dengan suatu

bandul berayun hingga patah. 7nergi yang diserap oleh benda ui dapat dihitung dari

tinggi atuh bandul hingga benda ui patah. 7nergi yang dapat diserap oleh benda ui

akan bertambah seiring dengan kenaikan suhu pada saat penguian dilakukan.

/. KERUNTU!AN GETAS

4eskipun keruntuhan struktur baa pada umumnya merupakan keruntuhan

daktail namun dalam bermacam ariasi kondisi, keruntuhan baa dapat merupakan

keruntuhan getas. eruntuhan getas adalah merupakan suatu keruntuhan yang teradi

Struktur Baja I


26/60

secara tiba-tiba tanpa didahului deformasi plastis, teradi dengan kecepatan yang

sangat tinggi. eruntuhan ini dipengaruhi oleh temperatur, kecepatan pembebanan,

tingkat regangan, tebal pelat dan sistem pengeraan. #ecara garis besar, faktor-faktor

yang dapat menimbulkan kerbaa pada umumnya merupakan keruntuhan daktail

namun dalam bermacam ariasi kondisi, keruntuhan baa dapat merupakan

keruntuhan getas. eruntuhan getas adalah merupakan suatu keruntuhan yang teradi

secara tiba-tiba tanpa didahului deformasi plastis, teradi dengan kecepatan yang

sangat tinggi. eruntuhan ini dipengaruhi oleh temperatur, kecepatan pembebanan,

tingkat regangan, tebal pelat dan sistem pengeraan. #ecara garis besar, faktor-faktor

yang dapat menimbulkan keruntuhan getas pada suatu elemen struktur.

!abel faktor-faktor yang potensi menimbulkan keruntuhan getas

No. 'a%tor Pengaruh E0e%

1. !emperatur 4akin tinggi temperatur makin besar

peluang teradinya keruntuhan getas

+. !egangan !arik eruntuhan getas hanya dapat teradi

diba/ah tegangan tarik

). etebalan 4aterial4akin tebal material baa, makin besar

peluang teradinya keruntuhan getas.

2. ontinuitas ) Dimensi

4enimbulkan efek tegangan multiasksial

yang cenderung mengekang proses leleh

baa dan meningkatkan kecenderungan

teradinya keruntuhan getas

5. !arikan6danya tarikan yang meningkatkan

potensi keruntuhan getas

3. ecepatan Pembebanan

4akin cepat kelauan pembebanan, makin

besar pula peluang teradinya keruntuhan

getas.

*. Perubahan =au tegangan'aiknya kelauan tegangan akan

meningkatkan potensi keruntuhan getas

8. =asetakan pada las akan dapat beraksi

sebagai suatu tarikan.

Struktur Baja I


27/60

. S*BEKAN )AME)AR

Pembuatan profil baa umumnya dilakukan dengan proses gilas panas. Proses

ini mengakibatkan profil mempunyai sifat yang berbeda dalam arah gilas, arah

transersal dan arah ketebalan. Dalam daerah elastic sifat-sifat baa dalam arah gilas

dan transersal hampir sama. 'amun daktalitas dalam arah ketebalan auh lebih kecil

daripada daktalitas dalam arah gilas.

#obekan lamelar merupakan keruntuhan getas yang teradi pada bidang gilas

akibat gaya tarik besar yang bekera tegak lurus ketebalan elemen pelat profil. arena

regangan yang diakibatkan oleh beban layan biasanya lebih kecil dari regangan leleh,

maka beban-beban layan tak diperhatikan sebagai penyebab sobekan lamelar. Pada

sambungan las dengan kekangan tinggi, sobekan lamelar disebabkan oleh penyusutan

las yang mengakibatkan timbulnya regangan yang beberapa kali lebih besar dari pada

regangan lelehnya. eruntuhan sobekan lamellar dikategorikan sebagai keruntuhan

getas. #obekan lamellar umumnya diumpai pada sambungan-sambungan las

berbentuk ! seperti gambar diba/ah ini. Disamping itu ukuran las mempengaruhi

teradinya sobekan lamellar, sebaiknya ukuran las tidak melebihi +0 mm untuk

menghindari sobekan lamelar.

;ambar 1.10 arah gilas, arah transersal dan arah ketebalan

Struktur Baja I


28/60

;ambar 1.10 #obekan lamelar pada sambungan ! dari las sudut.

;ambar 1.10 #obekan lamelar akibat susut sambungan las.

;ambar 1.10 Pengeraan las untuk menghindari sobekan lamelar.

Struktur Baja I


29/60

$agian pelat baa yang mengalami sobekan lamelar akan menadi berserabut,

dalam hal ini mengindikasikan bah/a pelat tersebut memiliki daktalitas yang rendah

dalam arah ketebalan. #alah satu cara mencegah teradinya sobekan lamelar adalah

dengan memperbaiki sambungan las. $eberapa cara perbaikan diperlihatkan dalam

gambar 1.10

. KERUNTU!AN )E)A!

Pembebanan yang bersifat siklik &khususnya beban tarik dapat menyebabkan

keruntuhan, meskipun tegangan leleh baa tak pernah tercapai. eruntuhan ini

dinamakan keruntuhan lelah &fatigue failure. eruntuhan lelah dipengaruhi oleh )

faktor, yaitu

a. 9umlah siklus pembebananb. Daerah tegangan layan &perbedaan antara tegangan maksimum dan

minimum

c. "acat-cacat dalam material tersebut, seperti retak-retak kecil

Pada proses pengelasan cacat dapat diartikan sebagai takikan pada pertemuan antara

dua elemen yang disambung. =ubang baut yang mengakibatkan dikontinuitas pada

elemen uga dapat dikategorikan sebagai cacat pada elemen tersebut. "acat-cacat

kecil dalam suatu elemen dapat diabaikan dalam suatu proses desain struktur, namun

pada struktur yang mengalami beban-beban siklik, maka retakan akan makin

bertambah panang untuk tiap siklus pembebanan sehingga akan mengurangi

kapasitas elemen untuk memikul beban layan. 4utu baa tidak terlalu mempengaruhi

keruntuhan lelah ini.

Struktur Baja I


30/60

BATANG TAR(K

$atang tarik sering diumpai pada struktur baa sebagai batang struktural pada

rangka embatan dan atap, pengikat gording, serta pada struktur rangka batang seperti

menara transmisi dan sisitim pengaku terhadap angin pada gedung bertingkat banyak.

9uga batang ini sering berupa batang sekunder seperti batang untuk memperkaku

sistem lantai rangka batang untuk penumpu pada sistem dinding berusuk. $atang

tarik dapat berbentuk profil tunggal atau dibuat dari seumlah profil structural.

;ambar. $entuk tampang batang tarik

1. TA!ANAN N*M(NA)

Dalam menentukan tahanan nominal suatu batang tarik, harus diperiksa

terhadap tiga macam kondisi keruntuhan yang menentukan, yaitu

d. =eleh dari luas penampang kotor, didaerah yang auh dari sambungan

e. @raktur dari luas penampang efektif pada daerah sambungan

Struktur Baja I


31/60

f. ;eser blok pada sambungan

4enurut #'( 0)-1*+-+00+ pasal 10.1 dinyatakan bah/a semua komponen

struktur yang memikul gaya tarik aksial terfaktor sebesar !umaka harus memenuhi

/u /n

/nadalah tahanan nominal dari penampang yang ditentukan berdasarkan tiga macam

kondisi keruntuhan batang tarik seperti telah disebutkan sebelumnya.

$esarnya tahanan nominal /n, suatu batang tarik untuk tipe keruntuhan leleh dan

fraktur ditentukan sebagai berikut

Koni3i )e&eh ari )ua3 Penampang Kotor

$ila kondisi leleh yang menentukan, maka tahanan nominal !ndari batang tarik

memenuhi persamaan

/n! *g.

Dengan 6g E luas penampang kotor, mm+

fy E kuat leleh material, 4Pa

Koni3i 'ra%tur ari )ua3 Penampang E0e%ti0 paa Sambungan

%ntuk batang tarik yang mempunyai lubang, misalnya untuk penempatan

baut, maka luas penampangnya tereduksi dan dinamakan luas netto &*n. =ubang pada

batang menimbulkan konsentrasi tegangan akibat beban kera. !eori elastisitas

menunukkan bah/a tegangan tarik disekitar lubang baut tersebut adalah sekitar )

kali tegangan rerata pada penampang netto. 'amun saat serat dalam material

mencapai regangan leleh ; ! $


32/60

&a !egangan elastis &b eadaan batas

$ila kondisi fraktur pada sambungan yang menentukan, maka tahanan nominal /n

dari batang tersebut memenuhi persamaan

/n ! *e . u

Dengan *e E luas penampang efektif E U.*n

*n E luas netto penampang, mm+

U E koefisien reduksi

u E tegangan tarik putus, 4pa

Dengan F adalah faktor tahanan, yang besarnya adalah

F E 0.0 untuk kondisi leleh

F E 0.*5 untuk kondisi fraktur

@aktor tahanan untuk kondisi fraktur diambil lebih kecil daripada untuk kondisi leleh,

sebab kondisi fraktur lebih getas:berbahaya, dan sebaiknya tipe keruntuhan ini

dihindari.

2. )UAS NETT*

=ubang yang dibuat pada sambungan untuk menempatkan alat pengencangseperti baut atau paku keling, mengurangi luas penampang sehingga mengurangi pula

tahanan penampang tersebut. 4enurut #'( 0)-1*+-+00+ pasal 1*.).5 mengenai

pelubangan untuk baut dinyatakan bah/a suatu lubang bulat untuk baut harus

dipotong dengan mesin pemotong dengan api, atau di bor ukuran penuh.

Struktur Baja I


33/60

#elanutnya pada pasal 1*.).3 diatur pula mengenai ukuran lubang suatu baut

dinyatakan bah/a diameter nominal dari suatu lubang yang sudah adi, harus + mm

lebih besar dari diameter nominal baut untuk suatu baut yang diameternya tidak lebih

dari +2 mm. %ntuk baut yang diameternya lebih dari +2 mm maka aturan lubang

harus diambil ) mm lebih besar.

=uas netto penampang batang tarik tidak boleh diambil lebih besar daripada

85N luas brutonya,*nC 0,85 6g

4enurut PP$$( tegangan rata-rata pada batang tarik yang berlubang tidak boleh

lebih besar dari 0.*5 A tegangan dasar &0.*5N Q dan luas lubang C 15N luas

penampang bruto.

=uas netto efektif E luas penampang 6$ M =uas =ubang

6nE 6gM d . t

4enurut PP$$( kondisi diatas dihitung sebagai berikut

Potongan 6-$-"-D 6nE 6gM n . d . t

Potongan 6-$-" 6nE 6gM n . d . t > Ts2. t

4u

dengan 6g =uas penampang kotor

Struktur Baja I


34/60

6n =uas penampang netto

t tebal penampang

d diameter lubang

n banyak lubang dalam satu potongan

s, u arak antar sumbu lubang pada arah seaar

dan tegak lurus sumbu komponen struktur.

9ika sambungan yang diletakkan diumpai pada sebuah profil siku dan channel, maka

penentuan nilai u dapat dilakukan sebagai berikut

g. Profil siku - siku

h. Profil kanal

,. )UAS NETT* E'EKT('

inera suatu batang tarik dapat dipengaruhi oleh beberapa hal, namun hal

yang perlu diperhatikan adalah masalah sambungan pada suatu batang tarik akan

memperlemah batang tersebut. 7fisiensi suatu sambungan merupakan suatu fungsi

Struktur Baja I

u = g1+ g2 t

u = g1+ g2 tw


35/60

dari daktalitas material, arak antar pengencang, konsentrasi tegangan pada lubang

baut serta suatu fenomena yang sering disebut dengan istilahs6ear -ag.

S6ear -ag timbul ika suatu komponen struktur tarik hanya disambung

sebagian saa sebagai contoh adalah sambungan untuk profil siku. Profil siku tersebut

hanya disambung pada salah satu kakinya saa, sehingga bagian yang disambung

akan mengalami beban yang berlebihan sedangkan bagian yang lainnya tidak

menerima tegangan yang sama besarnya. #alah satu mengatasi masalah s6ear -ag

adalah memperpanang sambungan. 4asalah shear lag dalam perhitungan diantisipasi

dengan mengggunakan istilah luas netto efektif, yang dapat diterapkan pada

sambungan baut maupun las. Pasal 10.+ #'( 0)-1*+-+00+ mengatur masalah

perhitungan luas netto efektif. Dinyatakan bah/a luas penampang efektif komponen

struktur yang mengalami gaya tarik harus ditentukan sebagai berikut

*e ! U . *n

Dengan

*e =uas efektif penampang

*n =uas netto penampang

U koefisien reduksi.U 1 M A:= C 0.

A eksentrisitas sambungan= Panang sambungan dalam arah gaya tarik

6pabila gaya tarik disalurkan dengan alat sambunng las, maka akan ada ) macam

kondisi yang diumpai yaitu

Struktur Baja I


36/60

1. $ila gaya tarik disalurkan hanya oleh las memanang ke elemen bukan pelat atau

oleh kombinasi las memanang dan melintang maka*e! *g+. $ila gaya tarik disalurkan oleh las melintang saa maka

*eE luas penampang yang disambung las &U!1

). $ila gaya tarik disalurkan ke elemen pelat oleh las memanang sepanang kedua

sisi bagian uung elemen maka*e ! U. *g

Dengan % 1.00 untuk - = # % 0.8* untuk # > - = 1.?

% 0.*5 untuk 1.? > - =

- panang las

arak antara las memanang &lebar pelat

;ambar. eksentrisitas sambungan untuk profil @

#ambungan las

selain ketentuan diatas, koefisien reduksi % untuk beberapa penampang menurut

manual dan 6(#" adalah

Struktur Baja I


37/60

1. Penampang ( dengan b$6 U +:) atau penampang / yang dipotong darim

penampang ( dan sambungan pada pelat sayap dengan umlah baut lebih atau

sama dengan ) buah per baris &arah gaya

U ! @,9@+. %ntuk penampang yang lain &termasuk penampang tersusun dengan umlah

alat pengencang minimal ) buah per baris.U ! @,8?

). #emua penampang dengan banyak baut E + per baris &arah gaya

U ! @,A?

-. GESER B)*K 4BLOCK SH!"5

#ebuah elemen pelat tipis menerima beban tarik, dan disambungkan dengan

alat pengencang, tahanan dari komponen tarik tersebut kadang ditentukan oleh

kondisi batas sobek, atau sering disebur geser blok. Pada gambar diba/ah profil siku

dengan beban tarik yang dihubungkan dengan alat pengencang, dapat mengalami

keruntuhan geser blok sepanang potongan a-b-c. bagian yang terarsir dalam gambar

akan terlepas:sobek. eruntuhan enis ini dapat pula teradi pada sambungan pendek

yang menggunakan dua alat pengencang atau kurang pada garis searah bekeranya

gaya.

Penguian menunukkan bah/a keruntuhan geser blok merupakan penumlahan tarik

leleh &tarik farktur pada satu irisan dengan geser fraktur &geser leleh pada irisan

lainnya yang saling tegak lurus. Dan tahanan nominal tarik dalm geser blok diberikan

oleh persamaan

1. ;eser =eleh M !arik @raktur &u. *nt= @.% u. *n

/n! @.% u. *g u. *nt+. ;eser @raktur M !arik =eleh &u. *ntC @.% u. *n

/n! @.% u. *n . *gtDengan

*g luas kotor akibat geser*gt luas kotor akibat tarik

*n luas netto akibat geser

*nt luas netto akibat tariku kuat tarik

kuat leleh

Struktur Baja I


38/60

;ambar. +.+ keruntuhan geser blok

!ahanan nominal suatu struktur tarik ditentukan oleh tiga macam tipe

keruntuhan yaitu leleh dari penampang bruto, fraktur dari penampang efektif dan

geser blok pada sambungan. #dapat mungkin dalam mendasain suatu komponen

struktur tarik, keruntuhan yang teradi adalah leleh dari penampang brutonya, agar

diperoleh tipe keruntuhan yang daktail.

-. PEMBATASAN KE)ANGS(NGAN

Oang dimaksud sebagai kelangsingan batang adalah rasio antara panang

batang dan ari-ari inersia tampang. #emakin kecil angka kelangsingan suatu batang,

maka akan semakin tegar atau kaku batang tersebut. #ebaliknya semakin besar angka

kelangsingannya, maka batang tersebut akan mudah melentur. $atang yang terlalu

langsing uga mnyebabkan defleksi terlalu besar dan uga akan menyulitkan dalam

perakitan karena batang mudah melentur. Pada kasus tertentu beban tarik dapat

berubah menadi beban tekan. $atang yang seperti ini sangat memerlukan kekuatan

yang cukup.

4enurut PP$$; dan 6(#"

6ngka kelangsingan &V 2$rC +20 untuk batang utama

6ngka kelangsingan &V 2$rC )00 untuk batang sekunderDengan 2 panang batang

r ari-ari inersia minimum

SAMBUNGAN

1. PEN"A!U)UAN

Struktur Baja I


39/60

#ambungan di dalam struktur baa merupakan bagian yang tidak mungkin

diabaikan begitu saa, karena kegagalan pada sambungan dapat mengakibatkan

kegagalan struktur secara keseluruhan.

6lat penyambung yang umun digunakan di (ndonesia adalah

1. $aut, baik baut hitam maupun baut mutu tinggi &Dig6 tension Bo-t$ Dig6

Strengt6 Bo-t

+. Paku keling). =as

ekakuan sambungan yang dilaksanakan dengan paku keeling auh lebih kaku

dibandingkan sambungan baut, tetapi pengeraan lebih sulit sebab memerlukan

pemanasan dan penempaan, yang menimbulkan polusi udara dan suara. Dari ketiga

cara penyambungan diatas maka sambungan dengan las adalah yang paling kaku.

1.1 #ambungan diperlukan apabila

a. $atang standart tidak cukup panang

b. #ambungan yang dibuat untuk menyalurkan gaya dari bagian yang satu ke

bagian yang lainnya, missal sambungan antara balok dan kolom

c. #ambungan pada struktur rangka batang dimana batang-batang penyusun

saling membentuk keseimbangan pada satu titik, umumnya diperlukan plat

simpul sebagai media penyambungand. #ambungan yang sengaa dibuat untuk membentuk sendi gerber.

e. %ntuk membentuk batang tersusun1.+ #yarat-syarat sambungan yang harus diperhatikan

a. Harus kuat, aman tetapi cukup hemat

b. Ditempat yang mudah terlihat, sambungan sebaiknya dibuat seindah

mungkin

c. 4udah dilaksanakan, baik pada saat pabrikasi maupun pemasangan

dilapangan

d. arena kekakuan dari sambungan paku keeling, baut maupun las adalah

berbeda, maka pada satu titik sambungan sebaiknya dihindari penggunaan

alat penyambung yang berbeda-beda.

1.1 Sambungan bera3ar%an metoe ana&i3i3

#eperti diketahui bah/a dalam analisis struktur baa dikenal beberapa metode yaitu

Struktur Baja I


40/60

a. #imple Design 4ethodb. igid Design 4ethod

c. #emi igid Design 4ethod

Dari ketiga metode analisis diatas dikenal tiga enis sambungan yang mendasarinya

1. #ambungan sederhana imple:@leAible "onection+. #ambungan aku &igid "onection

). #ambungan #emi aku emi igid "onection

6. #ambungan #ederhana

Pada sambungan ini, rotasi uung batang relatie besar, dengan kata lain deraat

pengekangan uung batang amat kecil &kurang dari +0N

#ambungan ini terutama bekera untuk memindahkan gaya lintang kebatang lain,

misal dari balok ke kolom. #ambungan ini tidak dipakai dalam perencanaan plastis,

hanya dapat dipergunakan pada struktur yang direncanakan berdasarkan #imple

Design 4ethod, dimana dalam perencanaan dianggap sebagai tumpuan sendi.

$. #ambungan aku

Pada sambungan ini sudut antara batang-batang yang disambung relatif tidak

akan berubah baik sebelum maupun setelah pembebanan. 9ika pengekangan rotasi

relatif besar mencapai lebih dari 0N dari yang diperlukan guna mencegah perubahan

sudut. #ambungan demikian cocok dipakai pada perencanaan plastic maupun

perencanaan tegangan kera berdasarkan igid Design 4ethod.

". #ambungan #emi aku

Pada sambungan ini deraat pengekangan rotasi berkisar antara +0N hingga 0N

dari kapasitas yang diperlukan untuk mencegah perubahan sudut. #ambungan

demikian dipergunakan pada perencanaan berdasarkan #emi igid 4ethod. !etapi

berhubung besarnya deraat pengekangan rotasi tidak mudah ditentukan maka metode

ini arang digunakan.

2. SAMBUNGAN BAUT

Struktur Baja I


41/60

$aut adalah suatu alat penyambung profil baa, selain paku keeling dan las. $aut

yang la?im digunakan sebagai alat penyambung profil baa adalah baut hitam dan

baut berkekuatan tinggi. $aut hitam terdiri dari + enis, baut yang diulir penuh dan

baut yang tidak diulir penuh. #edangkan baut berkekuatan tinggi umumnya terdiri

dari ) type yaitu

a. $aut baa karbon sedangb. $aut baa karbon rendah

c. $aut baa tahan karat

2.1 Baut #ang i U&ir Penuh

$aut yang diulir penuh berarti mulai dari pangkal baut sampai uung baut diulir,

untuk lenih elas perhatikan gambar diba/ah ini

Diameter yang diulir penuh disebut diameter kern &inti yang ditulis dengan dkatau di,

table baa tentang baut misalnya

Diameter yang digunakan untuk menghitung luas penampang &6baut ialah

Struktur Baja I


42/60

Diamna 6baut =uas penampang baut

2.2 Baut #ang Tia% i U&ir Penuh

$aut yang tidak diulir penuh ialah baut yang hanya bagian uungnya diulir,, untuk

lebih elas perhatikan gambar diba/ah ini

Diameter nominal baut yang tidak diulir penuh ialah diameter terluar dari batang

baut, diameter nominal ialah diameter yang tercantum pada nama perdagangan.

4isalnya baut 413berarti diameter nominal baut tersebut adalah 13 mm

2., Jeni3 Jeni3 Sambungan #ang Mengguna%an baut

ada 2 enis sambungan yang menggunakan baut, yaitu

1. $aut dengan 1 irisan &!egangan geser tegak lurus dengan sumbu baut

+. $aut dengan + irisan &!egangan geser tegak lurus dengan sumbu baut

Struktur Baja I


43/60

.

). $aut yang dibebani :: sumbunya

2. $aut yang dibebani seaar sumbu dan tegak lurus sumbu

2.- Jara% Tata &eta% Baut

tata letak baut diatur dalam #'( pasal 1).2 antar pusat lubang harus diambil

tidak kurang dari ) kali diameter nominal baut, dan arak antara baut tepi dengan

Struktur Baja I


44/60

uung pelat harus sekurang-kurangnya 1,5 diameter nominal baut, dan arak

maksimum antar pusat baut lubang tak boleh melebihi 2,5 tp&dengan tpadalah tebal

pelat lapis tertipis dalam sambungan atau +00 mm, sedangkan arak tepi maksimum

harus tidak melebihi &2tp> 100 mm atau +00 mm.

) dbL # L 15tpatau +00 mm

1,5dbL #1L &2tp> 100 mm atau +00 mm

2. TA!ANAN N*M(NA) BAUT

#uatu baut yang memikul beban terfaktor u, sesuai persyaratan =@D harus

memenuhi

u En

Dengan n adalah tahanan nominal baut sedangkan W adalah factor reduksi yang

diambil sebesar 0,*5. $esarnya n berbeda-beda untuk masing-masing tipe

sambungan.

2..1 Tahanan Ge3er Baut

!ahanan nominal suatu baut yang memikul gaya geser memenuhi persamaan

Struktur Baja I


45/60

n! m . r1 u

b

. *b

Dengan, r1 0.5 untuk baut tanpa ulir pada bidang geser

r1 0,2 untuk baut dengan ulir pada bidang geser

u

b

. adalah kuat tarik baut &4Pa

6b luas bruto penampang baut pada daerah tak berulir

m adalah umlah bidang geser

2..2 Tahanan Tari% Baut

$aut yang memikul gaya tarik tahanan nominalnya dihitung menurut

n! @,A? u

b

. *b

Dengan u

b

. adalah kuat tarik baut &4Pa

6b luas bruto penampang baut pada daerah tak berulir

2.., Tahanan Tumpu Baut

!ahanan tumpu nominal tergantung kondisi yang terlemah dari baut atau komponen

pelat yang disambung. $esarnya ditentukan sebagai berikut

n! #,F db. t.u

.

Dengan db adalah diameter baut pada daerah tak berulir

tp adalah tebal pelat

Struktur Baja I


46/60

u

. adalah kuat tarik putus terendah dari baut atau pelat

2./ GESER EKSENTR(S

apabila gaya P bekera pada garis kera yang tidak mele/ati titik berat kelompok

baut, maka akan timbul efek akibat gaya eksentrisitas tersebut. $eban P yang

mempunyai eksentrisitas sebesar e, adalah ekuialen statis dengan momen P dikali e

ditambah dengan sebuah gaya konsentris P yang bekera pada sambungan. arena

baik momen maupun beban konsentris tersebut member efek geser pada kelompok

baut, kondisi ini sering disebut sebagai geser eksentris.

Dalam mendesain sambungan seperti ini, dapat dilakukan dus macam pendekatan

yaitu

1. 6nalisa elastik, yang mengasumsikan tak ada gesekan antara pelat yang kaku

dan alat pengencang yang elastic

+. 6nalisa plastis, yang mengasumsikan bah/a kelompok alat pengencang

dengan beban eksentris P berputar terhadap pusat rotasi sesaat dan deformasi

di setiap alat penyambung sebanding dengan araknya dari pusat rotasi.

Ana&i3a E&a3ti%

Prosedur analisa ini didasarkan pada konsep mekanika bahan sederhana, dan

digunakan sebagai prosedur konseeratif. %ntuk menurunkan persamaan yang

digunakan dalam analisa ini, perhatikan sambungan yang menerima beban momen 4.

abaikan gesekan antara pelat, momen sama dengan umlah gaya dalam dikalikan

aaraknya ke titik berat kelompok baut.

Ana&i3a P&a3ti3

"ara analisa ini dianggap lebih rasional dibandingkan dengan cara elastic. $eban P

yang bekera dapat menimbulkan translasi dan rotasi pada kelompok baut. !ranslasi

dan rotasi ini dapat direduksi menadi rotasi murni terhadap pusat rotasi sesaat.

Struktur Baja I


47/60

Sambungan Tipe Tumpu

%ntuk sambungan tipe tumpu, slip diabaikan dan deformasi tiap alat pengencang

proporsional terhadap araknya ke pusat rotasi sesaat. 6nalisa dilakukan sebagai

berikut

Dengan i adalah tahanan nominal satu baut

Xi adalah deformasi baut i dalam mm

Xma& dari hasil eksperimental adalah sama dengan 8,3 mm

Sambungan Tipe 'ri%3i

6nalisa hamper sama dengan tipe tumpu hanya saa ikonstan yaitu

i E 1,13AAProo 2oad Am

2. K*MB(NAS( GESER "AN TAR(K

Pada umumnya sambungan yang ada merupakan kombinasi geser dan tarik. "ontoh

sambungan yang merupakan kombinasi geser dan tarik. Pada gambar a diba/ah

sambungan akibat momen maka baut tepi atas akan mengalami tarik yang sebanding

dengan momen yang bekera. #ambungan ini digunakan bila momen tidak terlalu

besar. Pada gambar b momen disalurkan melalui sayap dan diterima oleh baut M baut

pada sayap tersebut.

Sambungan Tipe Tumpu

Persamaan interaksi geser dan tarik dari berbagai studi eksperimental, dapat

direpresentasikan sebagai persamaan lingkaran berikut ini

Dengan ut adalah beban tarik terfaktor pada baut

u adalah beban geser terfaktor pada baut

Struktur Baja I


48/60

t .nt adalah tahanan rencana pada baut dalam tarik saa

t .nt adalah tahanan rencana pada baut dalam geser saa

t . E @,A?

ntdannmasing M masing adalah tahanan nominal tarik dan geser yang besarnya

nt E @,A? u

b

. *b

n E m. @A? u

b

. *b

*tau n E m. @,F u

b

. *b

Persamaan pertama untuk baut tanpa ulir dalam bidang geser, sedangkan persamaan

kedua untuk baut dengan ulir pada bidang geser.

Persamaan menyederhanakan persamaan interaksi geser tarik menadi sebuah

persamaan garis lurus

Dengan " adalah suatu konstanta.

Persamaan diatas dapat dituliskan sebagai

Sambungan Tipe 'ri%3i

%ntuk sambungan tipe friksi berlaku hubungan

Dengan Rn E 1,13 H . roo -oad . m

roo -oad E @,A? & *b& roo stress

Struktur Baja I


49/60

*b adalah luas bruto baut

/u adalah beban tarik terfaktor

n adalah umlah baut

2. SAMBUNGAN #ANG MENGA)AM( BEBAN TAR(K AKS(A)

!arik aksial yang teradi tak bersamaan dengan geser, diumpai pada batang-batang

tarik seperti penggantung &6anger atau elemen struktur lain yang garis kera

bebannya tegak lurus dengan batang yang disambungkan. %ntuk memahami efek

akibat beban eksternal pada baut mutu tinggi yang diberi gaya tarik a/al, perhatian

sebuah baut dan daerah pengaruhnya pada pelat yang disambung. Pelat yang

disambung mempunyai ketebalantdan luas kontak antara pelat adalah*

Struktur Baja I


50/60

BATANG TEKAN

1. PEN"A!U)UAN

Dalam bab ini akan di bahas mengenai komponen M komponen struktur yang

mengalami gaya aksial tekan. $atang-batang tekan yang banyak diumpai yaitu

kolom dan batang-batang tekan dalam struktur rangka batang. omponen struktur

tekan dapat terdiri dari profil tunggal atau profil tersusun yang digabung dengan

menggunakan pelat kopel.

#yarat kestabilan dalam mendesain komponen struktur tekan sangat perlu

diperhatikan mengingat adanya bahaya tekuk &buckling pada komponen-komponentekan yang langsing.

2. TEKUK E)AST(K EU)ER

!eori tekuk kolom pertama kali diperkenalkan oleh =eonhard 7uler di tahun 1*22.

omponen struktur yang dibebani secara konsebtrasi, dimana seluruh serat bahan

masih dalam kondisi elastik hingga teradinya tekuk, perlahan-lahan melengkung.

Perhatikan gambar diba/ah ini

;ambar. olom 7uler

6kibat terlenturnya batang tersebut, maka timbul momen lentur sekunder yang

besarnya

0(&) ! P . (&)

Dengan mengingat bah/a

Struktur Baja I


51/60

#ehingga dari persamaan diatas diperoleh suatu persamaan diferensial linier orde dua

dengan koefisien konstan

Dengan mengubah#! P$ $ Y $ E 0

&= E 0 Y 0 E* sin 2

solusi dari persamaan diatas ada tiga kemungkinan, 6 E 0 yang berarti tidak ada

lendutan, = E 0 yang berarti tidak ada beban, serta = E ' . Z &' E 1, +, ),...

sehingga diperoleh

atau dengan ' E 1 &' ditetapkan sedemikian hingga P memberikan tingkat energi

yang minimum, diperoleh

dan tegangan tekan yang teradi

pendekatan 7uler pada umunya diabaikan dalam desain karena hasil dari percobaan-

percobaan yang dilakukan tak sesuai dengannya. Pendekatan 7uler hanya mungkin

teradi bila nilai ( yang cukup besar &( U 110. %ntuk nilai ( yang lebih kecil, akan

teradi tekuk inelastis. Dan bila nilai ( L +0 akan teradi leleh pada seluruh

penampang. Pada kenyataannya keruntukan kolom lebih bnyak teradi akibat tekuk

inelastis.

Struktur Baja I


52/60

,. KEKUATAN K*)*M

olom ideal yang memenuhi persamaan 7uler, harus memenuhi anggapan-anggapan

sebagai berikut

1. ura hubungan tegangan M regangan tekan yang sama diseluruh penampang

2. !idak ada tegangan sisa

,. olom benar-benar harus dalam prismatis

-. $eban bekera pada titik berat penampang, hingga batang melentur

. ondisi tumpuan harus ditentukan secara pasti

/. $erlakunya teori lendutan kecil (sma-- de-e+tion t6eor)

. !idak ada puntir pada penampang, selama teradi lentur

$ila asumsi-asumsi diatas dipenuhi, maka kekakuan kolom dapat ditentukan

berdasarkan

Dengan


53/60

Pada umunya tegangan sisa banyak dihasilkan akibat proses 1 dan ). $esarnya

tegangan sisa tidak tergantung pada kuat leleh bahan, namun bergantung pada

dimensi dan konsfigurasi penampang, karena faktor-faktor tersebut mempengaruhi

kecepatan pendinginan. Profil @ atau profil H setelah dibentuk melalui proses gilas

panas, maka bagian sayap menadi lebih tebal dari bagian badannya mendingin lebih

lambat dari pada bagian badan. $agian uung sayap mempunyai daerah sentuh

dengan udara yyang lebih luas dibandingkan daerah pertemuannya dengan badan.

onsekuensinya tegangan tekan sisa teradi pada uung sayap dan pada daerah tengan

dari badan. #edangkan tegangan sisa tarik teradi pada daerah pertemuan antara sayap

dan badan.

. KUR6A KEKUATAN K*)*M AK(BAT TEGANGAN S(SA

6kibat pengaruh tegangan sisa, kura tegangan regangan seperti diperlihatkan pada

gambar diba/ah ini

Struktur Baja I


54/60

;ambar. Pengaruh tegangan sisa

%ntuk memperhitungkan efek dari leleh a/al yang diakibatkan oleh tegangan sisa,

perhatikan suatu serat pada penampang searak A dari sumbu dengan regangan nol

yang diakibatkan oleh lentur.

;ambar. !egangan pada serat searak A dari sumbu regangan 'ol akibat lentur.

4aka konstribusi momen lentur dari tegangan pada satu serat adalah

d0 E (tegangan) (-uas) (-engan momen) ! (J .


55/60

#ehingga

=ihat kembali kura tegangan regangan ideal &garis putus pada gambar sebelumnya

untuk C maka


56/60

#uatu komponen struktur yang mengalami gaya tekan konsebtris, akibat beban

terfaktor 'umenurut #'( 0)-1*+-+00+ pasal .1 harus memenuhi

KuC E+. Kn

Dengan E+ E 0,85

Ku E beban terfaktor

Kn E kuat tekan nominal komponen struktur E*g. +r

!egangan kritis untuk daerah elastic, dituliskan sebagai

Daya dukung nominal 'nstruktur tekan dihitung sebagai berikut

Dengan besarnya [ ditentukan oleh Vc, yaitu

%ntuk VcL 0,+5 maka [ E 1

%ntuk 0,+5 L VcL 1,+ maka

%ntuk VcU 1,+ maka [ E 1,+5 Vc+

. PANJANG TEKUK

olom dengan kekangan yang besar terhadap rotasi dan traslasi pada uung-uungnya

&contohnya tumpuan epit akan mampu menahan beban yang lebih besar

dibandingkan dengan kolom yang mengalami rotasi serta translasi pada bagian

tumpuan uungnya &contohnya adalah tumpuan sendi. #elain kondisi tumpuan uung,

besar beban yang dapat diterima oleh komponen struktur tekan uga tergantung dari

panang fektifnya. #emakin kecil panang efektif suatu komponen struktur tekan,

maka semakin kecil pula resikonya terhadap masalah tekuk.

Struktur Baja I


57/60

;ambar. Panang tekuk untuk beberapa kondisi perletakan &;br *.3-1 #'( 0)-1*+-

+00+

Panang efektif suatu kolom secara sederhana dapat didefinisikan sebagai arak

diantara dusa titik pada kolom tersebut yang mempunyai momen sama dengan nol,

atau didefinisikan pula sebagai arak diantara dua titik belok dari kelengkungan

kolom. Dalam perhitungan kelangsingan komponen struktur &V E =:r, panang

komponen struktur yag digunakan harus dikalikan suatu factor panang tekuk k untuk

memperoleh panang tekuk efektif dari kolom tersebut. $esarnya factor panang

efektif sangat tergantung dari kondisi perletakan pada uung-uung komponen

Struktur Baja I


58/60

tersebut. Prosedur penentuan nilai k dilakukan dengan analisa tekuk terhadap suatu

kolom.

#'( 0)-1*+-+00+ pasal *.3.).1 memberikan daftar nilai factor panang tekuk untuk

berbagai kondisi tumpuan uung dari suatu kolom. 'ilai k ini diperoleh dngan

mengasumsikan bah/a kolom tidak mengalami goyangan atau translasi pada uung-

uung tumpuannya.

'ilai kuntuk komponen struktur tekan dengan kondisi-kondisi tumpuan uung yang

ideal dapat ditentukan secara mudah dengan menggunakan ketentuan-ketentuan

diatas, namun untuk suatu komponen struktur tekan yang merupakan bagian dari

suatu struktur portal kaku. 4aka nilai k harus dihitung berdasarkan nomogram.

!umpuan-tumpuan pada uung kolom tersebut ditentukan oleh hubungan antara balok

dengan kolom-kolom lainnya. Pada gambar diba/ah untuk gambar a dinamakan

sebagai portal bergoyang dedangkan dalam gambar b disebut sebagai portal tak

bergoyang &goyang ditahan dengan mekanisme dari bresing-bresing yang dipasang.

;ambar portal kaku bergoyang dan tanpa bergoyang

'ilai k untuk masing-masing system portal tersebut dapat dicari dari nomogram

dalam gambar diba/ah terlihat bah/a nilai k merupakan fungsi ;6 dan ;$ yang

merupakan perbandingan antara kekakuan komponen struktur yang dominan terhadap

Struktur Baja I


59/60

tekan &kolom dengan kekakuan komponen struktur yang relatie bebas terhadap

gaya tekan &balok. 'ilai ; ditetapkan berdasarkan berdasarkan persamaan

Persamaan diatas dapat dikecualikan untuk kondisi-kondisi berikut

a. %ntuk komponen struktur tekan yang dasarnya tidak terhubungkan secara

kaku pada pondasi &contohnya tunpuan sendi, nilai G tidak boleh diambil

kurang dari 10, kecuali bila dilakukan analisa secara khusus untuk

mendapatkan nilai Gtersebut.

b. %ntuk komponen struktur tekan yang dasarnya terhubungkan secara kaku

pada pondasi &tumpuan epit nilia G tidak boleh diambil kurang dari 1,

kecuali dilakukan analisa khusus untuk mendapatkan nilai Gtersebut.

$esarnya ( IL ) c dihitung dengan menumlahkan kekakuan semua komponenstruktur tekan &kolom dengan bidang lentur yang sama yang terhubungkan secara

kaku pada uung komponen struktur yang sedang ditinau.

$esarnya

( I

L

)b dihitung dengan menumlahkan kekakuan semua komponen

struktur lentur &balok dengan bidang lentur yang sama yang terhubungkan secara

kaku pada uung komponen struktur yang sedang ditinau.

. MASA)A! TEKUK )*KA)

9ika penampang melintang suatu komponen struktur tekan cukup tipis, maka aka nada

kemungkinan timbul tekuk local. 9ika tekuk local teradi maka komponen struktur

tersebut tidak akan lagi mampu memikul beban tekan secara penuh, dan ada

kemungkinan pula struktur tersebut akan mengalami keruntuhan. Profil-profil @

dengan tebal flens yang tipis cukup ra/an terhadap bahaya tekuk local, sehingga

penggunaan profil-profil demikian sebaiknya dihindari.

Struktur Baja I


60/60

#'( 0)-1*+-+00+

;ambar. 'omogram factor panang tekuk, k'( 0)-1*+-+00+

bahan baja i

Documents